하중 조합(Envelope)
ΣD=4.83 kN/m², L=5.00 kN/m², kₘ=1.00
보 길이 L
4.58 m
q = 1.2ΣD + 1.6L
13.80 kN/m²
w = q·B·kₘ
0.00 kN/m (폭B=0.00 m)
Rₗ / Rᵣ
122.11 / 105.61 kN
Vmax
122.11 kN
M+(정) 최대
87.89 kN·m @ x=1.74 m
M−(부) 최대
124.05 kN·m @ x=0.00 m
|M| 절대최대
124.05 kN·m @ x=0.00 m
접합유형
모멘트접합(양단)
하중 적용 상세
아래는 조합 내 각 하중의 기여량입니다.
고정하중(ΣD)
q_D = 1.2·ΣD = 5.80 kN/m² → w_D = q_D·B·kₘ = 0.00 kN/m
활하중(선정 L)
q_L = 1.6·L = 8.00 kN/m² → w_L = q_L·B·kₘ = 0.00 kN/m
(후보: 5.00 kN/m² 중 L=5.00 선택)
집중하중(PL)
P=30.26 kN @ a=1.74 m / P=22.69 kN @ a=3.50 m / P=41.50 kN @ a=1.74 m / P=36.97 kN @ a=3.50 m / P=96.30 kN @ a=1.74 m
철골 보
H-294×200×8×12
휨 φMn(설계)
182.85 kN·m ≥ Mu(req) 124.05
→
적합
참고: Mu(span)
87.89 kN·m
참고: |M_end|_max
124.05 kN·m
전단 φVn
320.76 kN ≥ Vu 122.11
→ 적합
처짐 δ
0.00 mm ≤ 12.72 mm
→ 적합
Z 요구 / 사용
501214.39 mm³ / 738800.00 mm³
→ 적합
철골 강접 단부 검토
—
단부모멘트(좌/우)
-124.05 / -106.52 kN·m (음=상부)
좌 판정
적합
우 판정
적합
볼트 설계(요약)
—
플랜지(측당)
필요 2 EA / 제공 4 EA → 적합
웹 전단(합계)
필요 1 EA / 제공 4 EA → 적합
1개 전단용량 Vb
141.37 kN
볼트 플랜지 설계 모멘트
124.05 kN·m (단부 최대)
기둥(좌) — 설계축력 Pu
122.11 kN, 편심 e=20.0 mm → Mu=2.44 kN·m
Steel φPn 비교
φPn=1000.57 kN ≥ Pu 122.11 → 적합
(govern: buckling)
좌굴 파라미터
kL=3000 mm, rmin=33.4 mm → λ=kL/r=89.7
비교: Py vs Pcr
Py=1246.58 kN, Pcr=1111.75 kN →
φPy=1121.92 kN, φPcr=1000.57 kN →
적합
(지배조건: buckling)
RC φPn 비교(간이)
φPn=2221.49 kN ≥ Pu 122.11 → 적합
※ RC는 간이축력식(상호작용·2차효과 미적용)
기둥(우) — 설계축력 Pu
105.61 kN, 편심 e=20.0 mm → Mu=2.11 kN·m
Steel φPn 비교
φPn=1000.57 kN ≥ Pu 105.61 → 적합
(govern: buckling)
좌굴 파라미터
kL=3000 mm, rmin=33.4 mm → λ=kL/r=89.7
비교: Py vs Pcr
Py=1246.58 kN, Pcr=1111.75 kN →
φPy=1121.92 kN, φPcr=1000.57 kN →
적합
(지배조건: buckling)
RC φPn 비교(간이)
φPn=2221.49 kN ≥ Pu 105.61 → 적합
※ RC는 간이축력식(상호작용·2차효과 미적용)
볼트 설계(상세)
F10T d=20 (Fu=1000 MPa), 모드=모멘트접합
볼트 1개 내력(전단/인장)
141.37 kN / 0.00 kN (전단면 1개)
웹 전단 요구
Vu=122.11 kN → 필요 nv=1 EA
→ 제공 4 EA
플랜지(측당) 모멘트 요구
|M_end|max = 124.05 kN·m,
z=291.0 mm, 측수=2 →
측당 인장합력 T=213.15 kN →
필요 nf(측당)=2 EA →
제공 4 EA